目前的桥梁断面气动力理论框架中,气动力通常采用Scanlan线性准定常公式和Davenport气动导纳概念对准定常抖振力进行修正。已有的研究表明,导纳函数随来流特性变化较为明显,对同一桥梁断面也没有统一适用的导纳函数表达。除此之外,抖振力非线性特性方面的理论研究亦为国际风工程前沿热点问题。结合上述两方面,以桥梁抖振分析的关键问题抖振气动力合理建模为出发点,建立了基于状态空间方程的非定常、非线性时域抖振力模型。提出了能同时准确模拟非定常、非线性效应的纯时域气动力模型——缩阶微分方程抖振气动力模型。利用主动控制风洞试验技术入若干个独立自由度的气动力状态向量Φ来表达；这些状态量由非线性的状态方程来控制，状态方程的输入项包含ψ和Ｖｒｅｌ及其一阶导数ψ和Ｖｒｅｌ，这样就可以考虑过去的瞬时攻角和瞬时风速的变化对当前气动力的影响。通过建立状态空间模型，能完全表征气动力系统的所有动力学特征。图１瞬时风攻角和坐标系的定义Ｆｉｇ．１Ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎｏｆｉｎｓｔａｎｔａｎｅｅｍ首先，约定整体坐标系如图１所示，整体坐标系下的气动力为Ｆｇｌｏ＝（Ｆｘ，Ｆｙ，Ｍｚ）Ｔ，体轴坐标系下的气动力预测函数控制-数控滚圆机电动液压滚圆机滚弧机价格低数控滚圆机多少钱Ｆ＝（ＦＨ，ＦＶ，ＭＴ）Ｔ，两者之间的转换关系为ＦｘＦｙＭ烄烆烌烎ｚ＝ｃｏｓθｓｉｎθ０－ｓｉｎθｃｏｓθ０烄烆烌烎００１ＦＨＦＶＭ烄烆烌烎Ｔ（４）瞬时相对风攻角ψ定义为ψ＝θ＋＝ｔａｎ－１ｂ＊θ－ｙ＋ｗｕ－（）烅烄烆ｘ（５）瞬时相对风速定义为Ｖｒｅｌ＝（ｕ－ｘ）２＋（ｂ＊θ－ｙ＋ｗ）槡２（６）式中ｕ，ｗ分别为ｘ轴和ｙ本文由弯管机网站采集网络资源整理! http://www.wanguanjixie.cc轴方向的风速分量，包含了平均值和脉动值；其中ｘ和ｙ分别为桥梁断面形心处的横向和竖向移动速度，ｂ＊为考虑扭转角速度引起附加攻角时的特征长度，通常可取值Ｂ／２。为了得到瞬时相对风攻角ψ和瞬时相对风速Ｖｒ入若干个独立自由度的气动力状态向量Φ来表达；这些状态量由非线性的状态方程来控制，状态方程的输入项包含ψ和Ｖｒｅｌ及其一阶导数ψ和Ｖｒｅｌ，这样就可以考虑过去的瞬时攻角和瞬时风速的变化对当前气动力的影响。通过建立状态空间模型，能完全表征气动力系统的所有动力学特征。图１瞬时风攻角和坐标系的定义ｔｅｍ首先，约定整体坐标系如图１所示，整体坐标系下的气动力为Ｆｇｌｏ＝（Ｆｘ，Ｆｙ，Ｍｚ）Ｔ，体轴坐标系下的气动力Ｆ＝（ＦＨ，ＦＶ，ＭＴ）Ｔ，两者之间的转换关系为ＦｘＦｙＭ烄烆烌烎ｚ＝ｃｏｓθｓｉｎθ０－ｓｉｎθｃｏｓθ０烄烆烌烎００１ＦＨＦＶＭ烄烆烌烎Ｔ（４）瞬时相对风攻角ψ定义为ψ＝θ＋＝ｔａｎ－１ｂ＊θ－ｙ＋ｗｕ－（）烅烄烆ｘ（５）瞬时相对风速定义为Ｖｒｅｌ＝（ｕ－ｘ）２＋（ｂ＊θ－ｙ＋ｗ）槡２（６）式中ｕ，ｗ分别为ｘ轴和ｙ轴方向的风速分量，包含了平均值和脉动值；其中ｘ和ｙ分别为桥梁断面形心处的横向和竖向移动速度，ｂ＊为考虑扭转角速度引起附加攻角时的特征长度，通常可取值Ｂ／２。为了得到瞬时相对风攻角ψ和瞬时相对风速Ｖｒｅｌ的变化率，将式（ｅｌ的变化率，将式（进行桥梁节段模型抖振力荷载测量试验,对比研究了窄带和宽带谐波来流条件下的桥梁断面气动力荷载的非定常、非线性特性。预测函数控制-数控滚圆机电动液压滚圆机滚弧机价格低数控滚圆机多少钱本文由弯管机网站采集网络资源整理! http://www.wanguanjixie.cc
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